空壓機(jī)的噪聲包括動(dòng)力噪聲電磁噪聲機(jī)械噪聲及其輻射噪聲，頻率較寬塊壓級(jí)較高低頻突出，隨輸入功率的增加而增加，并與壓力排氣量和轉(zhuǎn)速有關(guān)。噪聲測(cè)量采用聲壓級(jí)法?？諌簷C(jī)未運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，在個(gè)測(cè)點(diǎn)測(cè)出背景人聲級(jí)，荷，逗統(tǒng)1.563125250500lK2K4K8K9個(gè)倍頻帶聲壓級(jí)。單獨(dú)測(cè)量吸氣口噪聲時(shí)，應(yīng)將吸氣口與機(jī)器隔開(kāi)或用管道引出，測(cè)點(diǎn)距吸氣口中心0.5m偏45.方向，測(cè)量人聲級(jí)和9個(gè)倍頻帶聲壓級(jí)。測(cè)點(diǎn)上的聲級(jí)和倍頻帶的聲壓級(jí)讀數(shù)應(yīng)大于背景噪聲和相應(yīng)倍頻帶聲壓級(jí)讀數(shù)10，若大于9448應(yīng)按有關(guān)參數(shù)修正，再小則測(cè)置無(wú)效。測(cè)量的讀數(shù)作背景噪聲修正后，按有關(guān)規(guī)定計(jì)算平均值即可。

　  軸承的基本額定動(dòng)載荷h壽命因數(shù)掘進(jìn)機(jī)橫掃時(shí)時(shí)間占90以上，壽命因數(shù)按66001選取，則2.17；掘進(jìn)機(jī)鉆進(jìn)時(shí)間所占比例不足10，壽命因數(shù)按6601選取，貝入=1.085fn速度因數(shù)，取人=1.8截割轉(zhuǎn)速為23 m力矩載荷因數(shù)，力矩載荷較大，取2；d沖擊載荷因素又力=；Cr所要選軸承基本額定動(dòng)載荷，調(diào)心滾軸承的當(dāng)量動(dòng)載荷e計(jì)算系數(shù)調(diào)心滾子軸承24048= Z徑向動(dòng)載荷系數(shù)，1=0.67；Y軸向動(dòng)載荷系數(shù)調(diào)心滾子軸承24048掘進(jìn)機(jī)截割部橫掃時(shí)3，根據(jù)對(duì)截割頭做向上下截割運(yùn)動(dòng)或左右做橫掃運(yùn)動(dòng)的受力分析可知當(dāng)截割頭做向下截割運(yùn)動(dòng)時(shí)，因?yàn)橐朔馗畈康闹亓Γ私馗铑^受力最大即廠此時(shí)截割頭主要承受的是徑向力軸向力很小忽略不計(jì)。則此徑向力分配到截割部?jī)?nèi)部軸承的受力≈F1按式1計(jì)算=1485.898讓以，滿足使用要求。

　　≈F1按式1計(jì)算1 485.898讓化，滿足使用要求。
　　截割部鉆進(jìn)時(shí)，截割主軸承主要受軸向力徑向力較小忽略不計(jì)，即軸向力疋等于截割頭所受軸向力=164.0421以，則計(jì)算此工況下2種軸承的基本額定動(dòng)載荷，165.9讓?zhuān)粷M足使用要求。
　　400.959故所選軸承32048滿足使用要求。

　　4結(jié)語(yǔ)分析可，所選的調(diào)心滾子軸承24048在掘進(jìn)機(jī)鉆進(jìn)的工況下，不能滿足使用要求，其原因是由于所受軸向力太大，導(dǎo)致軸承只有列滾子承受載荷，另外列出現(xiàn)打滑現(xiàn)象，導(dǎo)致單列滾子受力較大而出現(xiàn)損壞情況，因此選擇圓錐滾子軸承32048作為掘進(jìn)機(jī)的主軸承。

　　成大先。機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)尺。北京化學(xué)工業(yè)出版社，2004.
　　黃日恒。懸臂式振進(jìn)機(jī)肘。徐州中國(guó)礦業(yè)大學(xué)出版社，1996.
　　工大學(xué)材料專(zhuān)業(yè)，重型裝備有限公司機(jī)械工程師，從事掘進(jìn)機(jī)分別計(jì)算此工況下2種軸承的基本額定動(dòng)載荷空壓機(jī)噪聲及其測(cè)試研宄兗州礦業(yè)集團(tuán)公司東灘煤礦從空壓機(jī)噪聲原理及測(cè)試特性及評(píng)價(jià)等幾個(gè)方面開(kāi)展了研究，為治理空壓機(jī)噪聲和改進(jìn)設(shè)計(jì)提供了科學(xué)基礎(chǔ)。